酸洗無縫管邊裂問題的出現
鑄坯進入彎曲或矯直區也會引起
酸洗無縫管變形過程中邊裂問題的出現。0Cr15Mn9Cu2NiN和0Cr17Mn6Ni4Cu2N不銹鋼同屬于200系奧氏體不銹鋼,與傳統的200系、300系奧氏體不銹鋼有所不同,這類200不銹鋼方管在熱變形過程中,容易發生邊部裂紋、表面裂紋、邊部損傷的成型質量不好的問題。實際的熱軋生產中,兩鋼種采用200系列加熱曲線,出爐溫度控制在1215-1230℃。其熱軋制度執行計算機二級模型《粗軋軋制規程》和《精軋軋制規程》中間坯厚度設定值為28mm每道次相對壓下量控制在20%左右,終軋溫度控制范圍為800-1020℃。參照兩種酸洗無縫管的實際熱軋流程,制定本試驗方法的加熱制度、變形溫度,然后在自行設計制作的熱軋試驗裝置上,進行模擬熱軋試驗。方管協會今日信息:采用AOD+LF精煉工藝冶煉,通過立彎式連鑄工藝生產出0Cr15Mn9Cu2NiN與0Cr17Mn6Ni4Cu2N酸洗無縫管連鑄坯.連鑄坯的橫截面尺寸為220mm1260mm兩鋼種的化學成分(質量分數/%如表所示。0Cr15Mn9Cu2NiN酸洗無縫管連鑄坯殼層不同深度處的顯微組織,如圖所示分別對應鑄坯殼層深度為05,酸洗無縫管此外冷卻不當或出現異常情況且致使鑄坯邊部溫度降至低溫脆性區間時。15,25mm處的顯微組織。
20g高壓鍋爐管可以看到顯微組織的形態、晶粒尺寸會隨著鑄坯殼層深度變化,而表現出一定的差異.殼層深度d=Omm處,顯微組織主要為骨架型的樹枝晶組織,且一次、二次枝晶間距較小。d=5mm處,主要為樹枝晶組織,

枝晶間距較大。d≥15mm處,樹枝晶的形態為蠕蟲狀,但是d=25mm處,主要為胞狀晶。圖為Crl7Mn6Ni4Cu2N方管連鑄坯的顯微組織,可以看出,連鑄坯殼層基本上為樹枝晶組織,盡管枝晶形態存在一定的差異,但其組織主要由灰色的奧氏體基體,以及黑色的鐵素體組成。同0Crl5Mn9Cu2NiN方管一樣,隨著殼層深度的增加,一次、二次枝晶間距逐漸增大,枝晶形態由骨架狀轉變為蠕蟲狀方管協會營管部獲悉利用Gleeble-3500型熱模擬機,對耐磨復合鋼管中馬氏體相變過程中的塑性行為進行了實驗分析,研究了奧氏體晶粒尺寸對其奧氏體晶粒長大規律,馬氏體取向、相變塑性、應力和形貌對耐磨復合鋼管力學性能的影響。溫度1010奧氏體化15min條件下,馬氏體相變的開始溫度點Ms與結束溫度點Mf隨著奧氏體化溫度的增加而升高,耐磨復合鋼管中相變塑性模型中參數K隨等效應力增加而增加。當奧氏體化溫度低于1050℃時,晶粒長大表現為正常長大過程,隨著奧氏體化時間的增加,
圓鋼Ms上升,β→α 方管協會營管部獲悉利用Gleeble-3500型熱模擬機,對耐磨復合鋼管中馬氏體相變過程中的塑性行為進行了實驗分析,研究了奧氏體晶粒尺寸對其奧氏體晶粒長大規律,馬氏體取向、相變塑性、應力和形貌對耐磨復合鋼管力學性能的影響。溫度1010奧氏體化15min條件下,馬氏體相變的開始溫度點Ms與結束溫度點Mf隨著奧氏體化溫度的增加而升高,耐磨復合鋼管中相變塑性模型中參數K隨等效應力增加而增加。當奧氏體化溫度低于1050℃時,晶粒長大表現為正常長大過程,隨著奧氏體化時間的增加,Ms上升,β→α相變分為晶界α相的形核長大和魏氏體α相的形核長大兩個階段。當冷速由0.1℃/S加快到150℃/s時,Ti-55鈦合金中主要發生β→α與β→α′的相轉變過程耐磨復合鋼管中的晶粒仍能保持均勻細小,且在馬氏體上析出了細小共格復雜碳化物。采用透射電鏡、掃描電鏡、X射線衍射儀和電化學方法研究耐磨鋼管合金在鑄態、均勻化處理態、軋制態等不同狀態下的顯微組織和電化學性能,采用電子探針 EPMA 和能譜分析,考察了耐磨鋼管在150300℃下退火主要析出相形貌和成分的變化。